Optinės sistemos, skirtos orientacinėms sijoms generuoti, projektavimas naudojant kūginį veidrodį ir parabolinį cilindrinį veidrodį

Baohua Chen^a, Quanying wu^a,*, Yunhai Tang^a, „Junliu“ gerbėjas^a, Xiaoyi Chen^b, Yi saulė^c

^aJiangsu pagrindinė mikro ir nano šilumos skysčių srauto technologijos ir energijos naudojimo laboratorija, fizinių mokslų ir technologijų mokykla,
Suzhou mokslo ir technologijos universitetas, Suzhou 215009, Kinija

^b„Suzhou Mason Optical Co., Ltd.“, Suzhou, Jiangsu 215028, Kinija

^c„Soochow Mason Optics Co., Ltd.“, Suzhou, Jiangsu 215028, Kinija

1. Įvadas

Lazerio spindulio formavimas ir moduliacija vaidina svarbų vaidmenį optiniame pluošto ryšiuose, pjaustymuose lazeriuose ir suvirinant lazerinį [1,2]. Pramoninis plonasienio vamzdžių suvirinimas paprastai būna su fokusuotu lazerio spindulio tašku kartu su automatinėmis mašinomis [3,4]. Šio metodo suvirinimo poveikis yra prastas ir neefektyvus dėl mažo automatinės mašinų insulto trajektorijos tikslumo ir nevienalytės sufokusuoto pluošto intensyvumo pasiskirstymo. Todėl siūlomos naujos optinės sistemos, skirtos išspręsti šias problemas tiesiogiai formuojant pluoštą į žiedinę pluoštą [5–8]. Daugelis optinių sistemų, naudojamų žiedinei spindulio formavimui, yra transmisijos [9–11], susidedančios iš kūgio formos ir fokusavimo objektyvo. Nepaisant to, ribotas kūgio lęšio poliravimo proceso, objektyvo centro galas yra linkęs į apvalinimą, todėl atsiranda nevienodas centrinis pluoštas ir sumažina jo kokybę. Perdedančios sistemos su objektyvo plėvelės sluoksniu ilgą laiką negali palaikyti didelės galios lazerinių pluoštų ir sukelti optinio sistemos ilgio perteklių ir kitas problemas, turinčias įtakos galutiniam suvirinimo efektyvumui ir tikslumui. Atspindinčios optinės sistemos veidrodžius galima apdoroti ypač tikslumu, kurio deimantinis pasukimas (SPDT) yra didelis efektyvumas ir tikslumas, o atspindėjimas yra 98% po aukso dengimo metalo paviršiuje [12]. Tačiau tokios optinės sistemos vis dar naudoja tą patį vertikalų kūgio veidrodžio kampą, todėl susidaro struktūra, kurioje fokusavimo veidrodžio padėtis negali būti laisvai keičiama, o projektavimo laisvė yra ribota [13,14]. Kai kritimo spindulys yra Gauso, žiedinio formos intensyvumo pasiskirstymas nėra vienodas. Šilumos deformacijos problema negali būti išspręsta didelio žiedinio suvirinimo tarpo suvirinimo procese.

Šiame tyrime atspindinčios optinės sistemos yra skirta spręsti riboto atspindinčių optinių sistemų laisvės ir nevienodos orientuotos žiedinės pluošto, pagrįsto kūgio ir paraboliniais veidrodžiais, problemas. Bet kurio kūgio veidrodžio vertikalaus kampo yra išvesta parabolinė sukimosi matrica, siekiant padidinti optinės sistemos projektavimo laisvę. Tuomet įgaubtas, konvex parabolinis cilindrinis integracinis veidrodis yra skirtas padidinti židinio žiedo pločio pločio plotį, kuris yra optimalus, ir optimizuoti jo intensyvumo pasiskirstymą, kad susidarytų žiedinis pluoštas su vienodo intensyvumo pasiskirstymu.

2. Projektavimo metodas

2.1. Pradinė optinės sistemos struktūra

Optinę sistemą sudaro kūgio formos veidrodis M1 ir parabolinio cilindrinio veidrodžio M2, kaip parodyta 1 pav. Maždaug 90◦ ir tada atspindi M2. Galiausiai visas spindulys suartėja ant židinio taško F. Atsižvelgiant į tai, kad židinio taškas F yra kompensuotas nuo optinės ašies Z, židinio plokštumoje susidaro židinio žiedinė sija, kurios spindulys yra lygus atstumui. Apibendrinant galima pasakyti, kad fokusavimo F koordinatės nustatomos pagal darbinį atstumą Z1 ir žiedinio pluošto skersmens Ø, o M1 dydį taip pat turi įtakos įvykio pluošto dydis H. Optinės sistemos parametrai gali būti gauti iš pradinių sąlygų.

M1 atspindintis paviršius susidaro kūginė linija, besisukanti aplink optinę ašį Z, o kūginė linijos lygtis l (x, z) meridioninėje plokštumoje yra apibrėžiama taip:

M1 viršūnės kampas A yra 90◦, o jo apatinis skersmuo gali būti nustatytas pagal kritimo lazerio dydį H.

M2 atspindintį paviršių susidaro parabolė, besisukanti aplink optinę ašį Z, o jo simetrijos ašis yra X ašis. Parabola P (X, Z) dienovidinės plokštumoje yra apibrėžiama taip:

Kur F yra parabolės židinio nuotolis, L yra atstumas tarp parabolės viršūnės ir z ašies, o židinio taško f koordinatės yra F (XF, ZF). Jei xf yra lygus –D, o ZF yra lygus nuliui, fokusuoto žiedinio pluošto spindulys yra d. Židinio nuotolis F yra nežinomas parametras Eq. (2). Krašto taškas T yra p (x, z), jo Z koordinatė yra –z1, o jo X koordinatė yra lygi spinduliui R, kurio vertę pagrįstai nustato optinės sistemos dydis. Galiausiai židinio nuotolį F galima apskaičiuoti pakeičiant T (r, –z1) į Eq. (2).

2.2. Pakeistas optinė sistema su kūgio veidrodžio viršūnės kampu

Atspindėtas M1 spindulys keičiasi nuo 1 iki 2, kai M1 viršūnės kampas yra ′, kaip parodyta 2 pav. Parabolės simetrijos ašis x ′ ašis turėtų būti lygiagreti atspindėtai 2 šviesai, kad būtų galima fokusuoti, o fokusavimo padėtis nepakitusi. Tiesą sakant, parabolė P (x, z) yra pasukama aplink fokusą F tam tikru kampu θ, kad gautumėte naują parabolę P ′ (x ′, Z ′), o kampas θ yra lygus 90 ° - ′. kur T yra taškas parabolėje p (x, z) prieš sukimąsi, o fokusavimo f focus f yra ft̅ →=(x - xf, z - z - zf). T ′ yra pasuktas T taškas, o fokusavimo f fokusas yra ft̅ → ′=(x ′ - xf, z ′ - zf). Taško t ′ (x ′, z ′) padėtį galima apskaičiuoti naudojant šią formulę:

1 pav. Žiedinę pluošto optinę sistemą sudaro kūgio formos veidrodis M1 ir parabolinis cilindrinis veidrodis M2.

2 pav. Pasikeitė optinė sistema su kūgio spalvos veidrodžio viršūnės kampu. Kieta mėlyna linija žymi pluošto sklidimo procesą, kai yra viršūnės kampas, o punktyrinė linija žymi sklidimo procesą, kai viršūnės kampas yra ′.

Kur yra kampas tarp vektoriaus ft̅ → ir x ašies, o ft̅ → ▕ yra vektoriaus ft̅ → modulis. Aukščiau pateikta formulė supaprastinama taip:

kur T ′ ir T koordinatės yra paverčiamos vienas į kitą sukimosi matricos tθ, taigi parabolinė p ′ (x ′, z ′) lygtis yra tokia:

Optinės sistemos yra suprojektuotos naudojant kūginius veidrodžius su trijų tipų viršūnės kampais=90 ◦, ′> 90◦ ir ′ ′ <90◦, kaip parodyta 3 pav.

Žiedinį lazerio spindulio spindulį galima nustatyti pagal fokusavimo F koordinates aukščiau pateiktuose projektavimo metoduose. F koordinatės yra F (–D, {{0}}}), o viršutinės ir apatinės sijos, gautos atliekant spindulių sekimo modeliavimą, pirmiausia susitinka, o paskui sklinda į židinio plokštumą, kaip parodyta 1 pav. Kai F koordinuoja

3 pav. Optinės sistemos su skirtingais kūgio spalvos veidrodžio viršūnės kampais. (a) viršūnės kampas=90 ◦. (b) viršūnės kampas ′> 90◦. (C) viršūnės kampas ′ ′ <90◦.

yra f (d, {{0}}), lazerio spinduliai sklinda tiesiai į židinio plokštumą be sutapimo. Nors žiedinė sija yra tokio pat dydžio kaip F (–D, 0), jo intensyvumo pasiskirstymas ir praktinis naudojimas skiriasi.

4 pav. (A) parodytas žiedinis pluoštas, kurį gauna detektoriaus žiūrovas, kai F koordinatės yra F (–D, 0), o 4 pav. (B) parodo žiedinės pluošto intensyvumo pasiskirstymo kreivę. Intensyvumo viršūnė yra išoriniame krašte, o jo pasiskirstymas mažėja monotoniškai iš išorės į vidų. 4 pav. (C) tinka vidiniam suvirinimui tarp komponentų.

5 pav. (A) parodytas žiedinis pluoštas, kurį gauna detektoriaus žiūrovas, kai F koordinatės yra F (d, 0). 5 pav. (B) rodo, kad intensyvumo smailė yra vidiniame krašte, o jo pasiskirstymas yra priešingas 4 pav. (B). Kaip parodyta 5 pav. (C), jis tinka išoriniam komponentų suvirinimui lazeriniame suvirinime.

2.3. Vienodo žiedinio lazerio sijos projektavimas

Pluošto vienodumas σ galima išmatuoti pagal skirtumo tarp maksimalaus ir minimalaus intensyvumo ir vidutinio intensyvumo santykį, kaip parodyta (7) formulėje. 4 ir 5 pav. Pavaizduotas židinio plokštumos žiedinio lazerio pluošto intensyvumo pasiskirstymas nėra vienodai suprojektuotas aukščiau pateiktu metodu.

Kaip parodyta 6 pav., M2 keičiamas į įgaubtą ir sukonfigūruotą parabolinį cilindrinį integruojantį veidrodį, kad pagerintų pluošto intensyvumo vienodumą [15,16]. M1 paviršius yra suskirstytas į 1, 2, 3 sritis. Remiantis žiedinio žiedo pločio CD, ir nustatykite kiekvienos sekcijos plotį išilgai z ašies kaip Z11, Z12, Z13.

Kur lazerio pluoštas atsispindi įgaubtą veidrodį 1 ir 3 srityse, tada suartėja židinio taškuose F1 ir F3 ir galiausiai pasiekia CD. 2 srities pluoštas atsispindi išgaubtame veidrodyje ir keliauja priešinga kryptimi išilgai virtualiojo fokuso F2, galiausiai pasiekia ir CD, o 2 srities plotis yra mažesnis už CD plotį.

Gauso lazerio spindulio intensyvumas 1, 2 ir 3 srityse yra monotoniškai mažėjantis. Jo intensyvumas stabiliai mažėja nuo taško D iki taško C, kurį atspindi įgaubtas parabolinis veidrodis virš 1 srities, ir padidėja išgaubtas parabolinis veidrodis virš 2 srities. Dėl to, kad CD, esančio žiedinio pluošto intensyvumu, CD tampa vienoda, o įgaubtas ir konvekso paviršius tampa vienodus.

Kai kūginio veidrodžio viršūnės kampas yra ′ ′, įgaubta parabolinė lygtis PN1 (xn1, Zn1) su F1 (XF1, ZF1), kaip fokusą galima apibrėžti taip:

kur A ir B taškai yra PN1 (xn1, Zn1), o F1 yra linijų AD ir BC sankirta. A (xa, za), c (xc, zc) ir d (xd, zd) koordinatės apskaičiuojamos pagal pradinę būklę. ZB koordinatė B (XB, ZB) yra lygi Za+Z11. XB vertė, F1 koordinatė ir židinio nuotolis FN1 ekvivalentas. (8) Galima išspręsti naudojant šias lygtis:

4 pav. Žiedinio pluošto intensyvumo pasiskirstymas F (-D, 0) židinio plokštumoje. (A) Žiedinė sija, kurią gauna 10 × 10 mm detektoriaus žiūrovas. Vieta, pažymėta apskritimu, rodo, kad kairėje esančios sijos intensyvumas yra žemas, o dešinėje - aukšta. b) Intensyvumo pasiskirstymo kreivė. c) Vidinis vamzdinių dalių suvirinimas. Tai rodo, kad sijos kelias yra taikomas vidiniam vamzdinių dalių suvirinimui.

5 pav. Žievo pluošto intensyvumo pasiskirstymas F (d, 0) židinio plokštumoje. (A) Žiedinė sija, kurią gauna 10 × 10 mm detektoriaus žiūrovas. Apskritimo pažymėta vieta rodo, kad kairėje esančios sijos intensyvumas yra aukštas, o dešinėje - žemas. b) Intensyvumo pasiskirstymo kreivė. c) Vamzdinių dalių išorinis suvirinimas. Tai rodo, kad sijos kelias yra tinkamas išoriniam vamzdinių dalių suvirinimui.

6 pav. Įgaubto ir konvekso parabolinio cilindrinio integruojančio veidrodžio projektavimas. a) Lazerio pluošto kelio schema ant integruojamo veidrodžio. Tai rodo, kad integruotas lazerio pluoštas yra padalintas į 1,2,3 sritis integruojančiu veidrodžiu ir po to uždedamas į CD. b) Veidrodinio projektavimo schemos integravimas.

7 pav. (A) Vienoda žiedinė lazerio optinė sistema. 1 paviršius yra kūginis veidrodis, o paviršius 2 - įgaubtą ir sukonfigūruotą parabolinį cilindrinį integruojantį veidrodį. (B) vienoda žiedinė sija, kurią gauna 10 × 10 mm detektoriaus žiūrovas. c) Intensyvumo pasiskirstymo kreivė. Punktyrinio apskritimo žymės Ekranas, kad žiedinio žiedo plotis yra šalia stačiakampio.

Panašiai išgaubta parabolinė lygtis PN2 (xn2, Zn2) su F2 (XF2, ZF2), kaip fokusą galima apibrėžti taip:

kur taškai A (xa, za), c (xc, zc) ir d (xd, zd) yra žinomos koordinatės, o ZE vertė e (xe, ze) yra lygi Zb+Z12. Kartu su Eq. (9), židinio taško F2 ir židinio nuotolio FN2 koordinatę galima apskaičiuoti ekvivalentu. (10). Tai gali užtikrinti nuolatinį glotnumą įgaubtų ir išgaubtų paviršių, tokių kaip B ir E, sankryžos taškuose ir atitinka šiuos apribojimus:

Įgaubtas ir sukonfigūruotas parabolinis cilindrinis integruojamas veidrodis pasiekiamas remiantis aukščiau pateiktu metodu, kaip parodyta 7 pav. (A). 7 pav. (A) pavaizduota vienoda žiedinė lazerio pluošto optinė sistema, kur 1 paviršius yra kūginis veidrodis, o 2 paviršius - 2 paviršius, o įgaubtas - konfiskuotas parabolinis cilindrinis integruotas veidrodis. Detektoriaus žiūrovo gautas spinduliavimo intensyvumas pavaizduotas 7 pav. (B). Žievo žiedo pločio pasiskirstymo kreivė yra arti stačiakampio 7 pav. (C). Vienodumas yra didesnis nei 80%, o jo vertė bus didesnė, nes padidėja padalyti regionai.

3. Eksperimentas

Optinės sistemos projektiniai parametrai pateikiami 1 lentelėje, o židinio plokštumos išorinis skersmuo D ′ skersmuo vienodai žiedinei lazerio pluoštui yra 12 mm, o vidinis skersmuo D ′ ′ - 6 mm. Įvykusio pluošto skersmuo H yra 2 0 mm, o įgaubto - Convex parabolinio cilindrinio integruojančio veidrodžio kairiosios pusės R spindulio dydis yra 35 mm. Darbo atstumas Z1 yra 15 0 mm, o žiedinio pluošto intensyvumo vienodumas yra didesnis nei 85%. Optinės sistemos parametrai apskaičiuojami MATALB naudojant EQS. (1) - (10), kaip išvardyta 2 lentelėje ir 3 lentelėje. Kūginio veidrodžio dydis H ′ yra 28 mm, o jo viršūnės kampo ′ ′ ′ {86 ◦. C ir D taškų koordinatės yra atitinkamai (3, 0) ir (6, 0), o kiekvieno parabolinio veidrodžio sukimosi kampas θ yra 4◦.

8 pav. (A) parodyta veidrodžio integravimo kreivė. Kiekvienos srities plotis yra 2 mm, kuris yra daug mažesnis nei jų židinio nuotolis. Todėl bendra kreivė nėra tiesiogiai matanti modelį, panašų į bangas, o greičiau tiesią liniją. Taškas G ir taškas J yra gretimi taškai įgaubtosios kondicionieriaus sankryžoje. Skirtumas tarp jų x reikšmių yra 2 µm, o jų Z reikšmių skirtumas yra 5 μm. Nėra jokio šokinėjimo taško, todėl visa kreivė yra lygi. 8 pav. (B) parodytas padidėjęs Z vertės pokyčio greitis su x verte kreivėje. Įsigaubtoje srityje nuo taško A iki taško B pokyčių greitis palaipsniui didėja. Išgaubtoje srityje nuo taško B iki taško E pokyčių greitis palaipsniui mažėja, taigi visas pokyčių greitis yra akivaizdi sulaužyta linijos diagrama.

Veidrodžių medžiaga nėra vario, kuriame nėra deguonies, o jų paviršiai yra rotaoniškai simetriški ir lengvai pagaminami naudojant SPDT technologiją, kaip parodyta 9 pav. (A). Apdoroto kūgio veidrodžio galiuko paklaida gali būti reguliuojama žemiau 1 µm, viršūnės kampo paklaida yra mažesnė nei 0. 001◦. Palyginti su stiklo poliravimu, SPDT pasiekti 5 nm šiurkštumą reikia mažiau laiko. 9 pav. (B) parodyta optinė sistema su vienoda žiedine sija, orientuota į kairįjį baltą ekraną. Visi optiniai laikikliai ir komponentai yra bendraašiai, o atstumas tarp balto šviesos ekrano ir parabolinio veidrodžio yra 150 mm.

Baltas ekranas pakeičiamas CCD fotoaparatu, kurio tikslinis paviršiaus dydis yra 2\/3 colio, o pikselio dydis - 4,5 μm. Žiedinė lazerio pluoštas, kurį gauna detektoriaus paviršius, parodytas 10 pav. (A). Dėl išorinio šviesos šaltinio ir ekspozicijos triukšmo yra taškelių ir benamių šviesos, supančios žiedinę pluoštą. Intensyvumo pasiskirstymo kreivė parodyta 10 pav. (B). Žievo lazerio pluošto plotis užima 686 taškus, atitinkančius 3,09 mm, o paklaida yra 3%, palyginti su teorine verte. Vidutinis kreivės intensyvumas yra 222,4 W\/m2. Didelės energijos taško intensyvumas yra 230,6 W\/ m2, o mažos energijos taško intensyvumas yra 205,3 W\/ m2. Vienodumas σ yra toks:

4. Išvados

Šiame tyrime sukurta optinė žiedinių sijų generavimo sistema, naudojant kūginį veidrodį ir parabolinį cilindrinį veidrodį. Parabolinio cilindrinio veidrodžio sukimosi lygtis yra nustatyta siekiant pagerinti projektavimo laisvę. Įgaubtas ir sukonfigūruotas parabolinis cilindrinis integracinis veidrodis yra suprojektuotas remiantis paviršiaus dalijimosi ir pluošto superpozicijos principais. Dėl to šis metodas gali sukurti žiedinį pluoštą, naudojant minimalų veidrodžių skaičių. Taip pat patobulintas pluošto intensyvumo vienodumas ir atitinka didesnio tikslumo taikymo laukus. Eksperimentinis rezultatas rodo, kad žiedinės sijos skersmens paklaida yra mažesnė nei 3%, o vienodumas siekia 89%.

8 pav. (A) Integruojančio veidrodžio kreivė. Įgaubtas vietas nurodo mėlynos linijos ir išgaubtos sritys raudonomis linijomis. Ploto plotis yra daug mažesnis nei židinio nuotolis, todėl visa kreivė atrodo kaip tiesė. (b) laipsniškas Z vertės pokyčių greitis su x verte kreivėje.

9 pav. Eksperimentinė optinė sistema. (A) Kūginis veidrodis ir įgaubtas - Convex parabolinis cilindrinis integruojantis veidrodis. (B) Žiedinis lazerio pluošto eksperimentinis įtaisas.

10 pav. (A) žiedinis lazerio pluoštas ant CCD detektoriaus paviršiaus. b) Intensyvumo pasiskirstymo kreivė. Didelės energijos taško intensyvumas yra 230,6 W\/m2, o mažos energijos taško intensyvumas yra 205,3 W\/m2, skirtumas yra tik 25 W\/m2.

Finansavimas

Kinijos Nacionalinis gamtos mokslų fondas (NSFC) (61875145, 11804243); Gamtos mokslas. „Jiangsu“ pagrindinės keturioliktojo penkerių metų plano disciplinos (dotacija Nr. 2021135). Kinijos Jiangsu aukštojo mokslo institucijų gamtos mokslų fondas (17KJA140001); Jiangsu provincijos raktų laboratorija (KJS1710). „Suzhou“ pramonės perspektyva ir pagrindinių pagrindinių technologijų projektas (SYC2022145).

Konkuruojančių interesų deklaracija

Autoriai pareiškia, kad neturi žinomų konkuruojančių finansinių interesų ar asmeninių santykių, kurie galėjo turėti įtakos šiame dokumente nurodytu darbu.

Duomenų prieinamumas

Straipsnyje aprašytiems tyrimams nebuvo naudojami jokie duomenys.

Nuorodos

[1] FM Dickey, Lazerio spindulio formavimas: teorija ir technika, CRC Press, 2018.

[2] K. Sugioka, Y. Cheng, „Ultrafast Laser“ medžiagų apdorojimo optikos mokymas: pagrindinė mikroprocesavimo sistema, skirta pluošto formavimui ir pažangiems fokusavimo metodams, Adv. Opt. Technolas. 1 (5) (2012) 353–364.

[3] Em Shamov, NN Evtiheev, Shiganov, I. Pradėtas, technologijos ir įranga, skirta suvirinti žiedinius vamzdžius lazeriu, fiksuotose dujų vamzdynų fiksuotoje padėtyje, J. Phys. Konf. 1109 (2018).

[4] Josef BA, Thomas K., lazerio pluošto suvirinimo įtaisas ir metodas, skirtas valdyti tą patį, EP2361717 (2017).

[5] Kraemeris, Wilfriedas ir Andreasas Buechelis, žiedinio suvirinimo siūlės lazerio perdavimo suvirinimo įrenginys, US20190054565A1 (2019).

[6] R. Kuwano, T. Koga, T. Tokunaga, žiedinė spindulio formavimo optika, pagaminta ypač tikslumo pjovimo pjovimu YAG lazerio apdorojimui, Opt. 19 red. (2) (2012) 98–102.

[7] E. Govekar, A. Jeromen, A. Kuznetsov, Žievo lazerio pluošto pagrindu pagaminto ašies, aštriškai maitinamų miltelių apvalkalo proceso tyrimas, Cirp Ann. 67 (1) (2018) 241–244.

[8] M. Kotar, M. Fujishima, GN Levy, pažanga supranta žiedinio lazerio pluošto vielos apvalkalo procesą, J. Mater. Procesas. Technolas. 294 (12) (2021), 117105.

[9] M. Lei, Z. Li, S. Yan, B. Yao, D. Dan, Y. Qi, T. Ye, tolimųjų ašinių spąstų gaudymas su fokusuotomis žiedinėmis lazerio spinduliais, e 57984-, PLoS One 8 (3) (2013). e 57984-.

[10] Henzhen Song, Zhengjun Liu, Jingfei Ye, atsitiktiniai šaltiniai, generuojantys tolimus laukus su žiedinio formos masyvo profiliais, „Optik 168“ (2018) 590–597.

[11] Sadik C. Bing Shao, Jaclyn M. Esener, Elliot L. Nascimento, Botvinick, Michael W. Berns, dinamiškai reguliuojamas žiedinių lazerių gaudymasis, pagrįstas Aikonais, Appl. Opt. 45 (25) (2006) 6421–6428.

[12] Shen Zhengxiang, Jun, Yu Zhenzhen, Individualizuotas dizainas ir efektyvus dviejų laisvos formos aliuminio veidrodžių gaminimas vienkartiniu deimanto posūkio technika, Appl. Opt. 58 (9) (2019) 2269–2276.

[13] Markus L., Sonja K., Lazerio pluošto suvirinimo įtaisas, skirtas suvirinti komponentus vienas su kitu, apima lazerio pluošto šaltinį, optinį įtaisą, išdėstytą lazerio pluošto keliu, ir vienetas, skirtas santykiniam judėjimui tarp optinio prietaiso ir komponentų, DE102010003323 (2011).

[14] Geyan Fu, Shihong Shi, Xuelei Han, Lazerinio suvirinimo tyrimai, pagrįsti koaksialine viela, šėrimu per žiedinį lazerio spindulį, smakrą. J. Lasers 37 (8) (2010) 2080–2085.

[15] „Zexin Feng“, „Yi Luo“, „Yanjun Han“, LED Freeform optinės sistemos, skirtos kelių apšvietimui, dizainas su dideliu skaisčių\/apšvietimo santykiu, opt. „Express 18“ (21) (2010) 22020–22031.

[16] Y. Song, Y. Chen, J. Xin, Dviejų matmenų pluošto formavimas ir didelės galios lazerinio diodo kamino homogenizavimas su stačiakampiu bangolaidžiu, priekyje. Optoelektronas. 12 (3) (2019) 311–316.